热处理

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《热处理》 关注(): 期刊周期：双月刊; 期刊级别：省级; 国内统一刊号：31-1768/TG; 国际标准刊号：1008-1690; 主办单位：上海市机械制造工艺研究所; 主管单位：上海电气（集团）总公司; 上一本期杂志：《佛山陶瓷》科技期刊论文; 下一本期杂志：《玻璃》工业设计论文

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　　【杂志简介】

　　《热处理》是材料科学与热处理专业的综合性科技期刊，由上海市机械制造工艺研究所主办。主要报道国内外材料及热处理技术与装备、检测技术、科学管理等方面的科研成果、实践经验、新技术信息、行业动态等，是科研院所、大专院校和工矿企业材料热处理工作者及管理人员的良师益友。

　　【收录情况】

　　国家新闻出版总署收录

　　中国学术期刊综合评价数据库来源刊

　　【栏目设置】

　　主要栏目：综述、试验研究、工艺、失效分析、设备、计算机应用、现场经验、读书园地。

　　本站已成功发表的论文：

　　空气等离子镀覆技术的进展 В.Я.Фролов，Г.К.Петров，Б.А.Юшин，Д.В.Иванов，V.Ya Frolov，G.K.Petrov，B.A.Ushin，D.V.Ivanov

　　新书介绍

　　金属零件生产和使用中的环境效应及其对零件失效的影响李志义，李晓澎，校平，刘远波，LI Zhiyi，LI Xiaopeng，XIAO Ping，LIU Yuanbo

　　学术活动简报徐兴宝

　　固溶处理对 S32750双相不锈钢焊缝组织和性能的影响宋建新，朱秋华，谢飞，徐奇，袁胜，SONG Jianxin，ZHU Qiuhua，XIE Fei，XU Qi，YUAN Sheng

　　GCr15钢奥氏体化工艺对快速球化退火效果的影响袁晓敏，陈明华，YUAN Xiaomin，CHEN Minghua

　　三代高强钢概念解析薄鑫涛

　　16 V280大功率柴油机曲轴淬火系统的设计曹昌怀，姚继洪，刘修艳，陈文伟，朱国华，CAO Changhuai，YAO Jihong，LIU Xiuyan，CHEN Wenwei，ZHU Guohua

　　激光熔覆等离子渗氮制备高氮 FeMnCrAl涂层的组织和性能戴晟，曹芬燕，方淳，朱流，DAI Sheng，CAO Fenyan，FANG Chun，ZHU Liu

　　工程师论文投稿：溶剂对导电聚吡咯防腐蚀性能的影响

　　摘要：采用循环伏安法分别在含吡咯+NaClO4的乙腈中和水中，在不锈钢表面制备了聚吡咯(PPy)膜.用扫描电子显微镜观察了PPy膜的表面形貌，用四探针法测量了PPy膜的电导率，用动电位极化曲线和电化学阻抗谱研究了在1 mol/L H2SO4中PPy膜对不锈钢的防腐蚀性能.结果表明，在两种溶剂中制备的PPy膜都由球状粒子组成，但在水中制备的PPy膜结节较多.在乙腈中制备的 PPy的电导率和对不锈钢的防护性能都显著高于在水中制备的PPy.由于乙腈的给电子性较水的小，与吡咯聚合中间体的作用小，链反应较难终止，使得PPy 聚合链共轭度长，膜的缺陷少，电导率大，防腐性能好.

　　关键词：工程师论文投稿,聚吡咯,不锈钢,防腐蚀,电导率

　　研究聚吡咯(PPy)的电化学合成及其在金属防腐蚀方面的应用具有重要意义[1].PPy膜不仅能依靠膜层的物理隔离作用阻挡腐蚀性物质到达金属表面，而且还能作为氧化剂使金属钝化[2]，从而起到防腐蚀的作用.许多研究都表明，覆盖在金属表面的PPy膜能使可钝化金属表面形成钝化层.如 Hermas A A发现，在硫酸水溶液中制备的PPy膜保护的不锈钢表面就存在稳定的钝化层[3]，Tallmand D E采用电化学噪声技术和电化学阻抗谱证实了在3.5%NaCl中的不锈钢/PPy界面存在钝化层[4].在电化学制备PPy时，吡咯先氧化成阳离子自由基，然后发生阳离子自由基偶合，形成PPy[5].

　　热处理最新期刊目录

核电设备零件的渗氮————作者：卫东;王方;

摘要：核电设备有许多零件要进行渗氮。简要介绍了核电设备渗氮件的材料、渗氮流程、渗氮方法、渗层的质量检验(包括外观质量、渗层深度、表面硬度、渗层脆性等)

汽车减振器活塞杆断裂的原因————作者：李明;

摘要：某汽车减振器20MnTiB钢活塞杆在装配时端部断裂。采用宏观检验、化学成分分析、断口检验、能谱分析、金相检验和硬度检测等分析了活塞杆断裂的原因。结果表明：活塞杆端部存在淬火裂纹，在装配扭矩的作用下裂纹扩展，导致活塞杆断裂

汽车用钢的强塑积————作者：薄鑫涛;

摘要：<正>好的汽车一是安全，二是质量轻，要求汽车用钢兼具高强度和高塑性，且抗压陷、防冲撞，用强塑积衡量。强塑积(Pa·%) = 抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL)。第1代汽车用钢，如DP钢、CP钢、TRIP钢和热成形硼钢等，强塑积约15 G·Pa%,难以满足未来汽车的轻量化和安全性的需求。第2代汽车用钢，如TWIP(孪生诱导塑性)钢、奥氏体钢，塑性较高，强塑积达60 GPa·%,但合金含量较高，...

压缩机叶轮批量热处理吊架的设计————作者：王思倩;陈炜;

摘要：压缩机叶轮形状较复杂，批量热处理时，会由于装载不当而发生变形。为此，设计了一种专用于叶轮批量热处理的由底座、托盘、垫套和吊轴等组成的吊架。结果表明：采用该吊架可对多件叶轮同时进行热处理，叶轮不会因受压而发生变形，从而提高了叶轮的热处理质量和生产效率

稳定化处理消除离心压缩机主轴残余应力的有效性————作者：陈炜;牛丹;马国军;刘业超;

摘要：对结构类似于离心压缩机主轴的40NiCrMo7钢试棒进行了调质处理和560℃分别保温15、25和40 h的稳定化处理。通过钻孔试验检测了调质处理态和稳定化处理态试棒的残余应力。结果表明：调质处理态试棒的残余应力较大，为700～850 MPa;稳定化处理能减小试棒的残余应力，随着稳定化处理时间的延长，残余应力降低；稳定化处理15 h的试棒残余应力消除了50%～80%,稳定化处理25 h的试棒残余应力...

铝合金激光焊接技术研究进展————作者：郭克星;

摘要：近年来，铝合金激光焊技术发展快速。综述了铝合金激光焊接技术研究的进展，包括焊接缺陷(气孔，热裂),铝合金激光焊接的数值模拟，影响焊缝性能的因素(合金元素、焊后处理工艺、焊接工艺参数、激光功率、激光束振荡频率、入射角和焊接速率等),以及激光焊技术与其他工艺的复合

化学成分对GH738合金γ′相溶解和析出行为的影响————作者：王哲;刘芳;薛怡然;古岩;邹卓;王蔓;

摘要：采用差热分析法和水冷试验测定了不同成分GH738合金中γ′相的溶解温度，对不同成分的GH738合金分别进行了在1 030℃、1 040℃、1 045℃和1 050℃加热后油冷固溶处理随后在845℃保温4 h空冷和760℃保温16 h空冷的两次时效处理，以研究化学成分对GH738合金中γ′相的溶解和析出行为的影响。结果表明：随着Al+Ti含量的增加，合金中γ′相的溶解温度提高，Cr和Co含量的提高也...

钻探管用高强度非调质贝氏体钢的热变形和动态再结晶行为研究————作者：陈恩鑫;杨志强;汪开忠;胡芳忠;庄振;

摘要：采用单道次热压缩试验和Gleeble-2000D热模拟试验机研究了钻探管用950 MPa级非调质贝氏体钢在变形温度为1 123～1 373 K、应变速率为0.001～10 s^-1和真应变为0.6条件下的热变形行为。结果表明：应变速率降低、Zener-Hollomon参数减小及温度升高均使试验钢较易发生动态再结晶，钢的动态再结晶激活能Q为321 991 J/mol;变形温度越高...

ZF7B钢齿轮的真空高温渗碳————作者：李勇;张志冲;

摘要：ZF7B钢重载齿轮质量8.85 kg,需进行真空渗碳、淬火、低温回火，达到58～63 HRC的表面硬度、290 HB的心部硬度、至610 HV1的0.6～1.0 mm有效硬化层深度、≤2级碳化物和≥5级平均晶粒度。采用VCB真空渗碳-油淬炉对齿轮进行了两种工艺的渗碳、淬火和相同工艺的低温回火。在采取适当延长渗碳扩散时间、提高淬火温度、调整淬火油温和搅拌频率等措施后，齿轮的热处理质量达到了要求

35CrMoA钢的热处理工艺试验————作者：金帅;王会强;赵建新;闫学兰;崔建英;郭超;李文翔;

摘要：为满足力学性能要求，对?125 mm的35CrMoA钢试棒进行了四种工艺的热处理，包括正火加亚温淬火、退火加亚温淬火和亚温淬火后于650～570℃回火。检测了热处理后钢的拉伸性能，-20℃、-35℃、-45℃冲击韧度，冲击试样的断口形貌，硬度和显微组织。结果表明：经840℃退火、810℃亚温淬火和570℃回火的35CrMoA钢力学性能性能满足要求；亚温淬火能使35CrMoA钢获得良好的低温冲击韧度...

20CrMnTi钢齿轮的真空渗碳————作者：王美乾;史有森;张志冲;朱小军;

摘要：以乙炔气作渗剂，采用5种强渗-扩散交替的工艺对20CrMnTi钢齿轮进行了真空渗碳及油淬和低温回火。检测了齿轮节圆处的表面含碳量、显微组织、晶粒尺寸和硬度分布。结果表明：经真空渗碳、淬火和低温回火的20CrMnTi钢齿轮渗层显微组织为回火马氏体和残留奥氏体及弥散碳化物；在900℃和930℃真空渗碳、淬火和低温回火的齿轮渗层残留奥氏体较多，在1 020℃真空渗碳、淬火和低温回火的齿轮渗层晶粒度为7级...

TC11钛合金叶片锻件暗条纹的成因————作者：黄定辉;苏化冰;贺磊;李宗科;温金明;洪鑫;

摘要：批量生产的TC11钛合金叶片锻件上发现有暗黑色条纹。为此，对锻件上显示条纹和正常部位进行了金相检验，对锻造工艺进行了数值模拟，对锻件显示条纹的区域进行了能谱分析。结果表明：叶片锻件上产生暗黑色条纹的原因是原材料存在微区成分偏析，导致锻件局部区域相变温度较低，并在相变点附近温度锻造变形

20CrMnTi钢棒材淬火后硬度偏低且不均匀的原因————作者：李亚红;姬广平;张培;郭攀攀;

摘要：直径为15 mm的20CrMnTi钢棒材淬火后硬度不均匀。对硬度不均匀的棒材进行了化学成分分析和金相检验，对淬火加热前硼砂的不当使用对棒材淬火硬度的影响进行了试验验证。结果表明：20CrMnTi钢棒材淬火硬度偏低且不均匀的原因是，用于防止棒材淬火加热时氧化脱碳的硼砂用量太多且操作不当，导致其黏附在棒材表面，降低了棒材的淬火速率

镀锌IF钢汽车板产生橘皮缺陷的原因及改进————作者：施刘健;

摘要：镀锌IF钢汽车板冲压后表面有橘皮缺陷。复查了正常的和有橘皮缺陷的IF钢卷的全流程生产工艺参数和产品性能，并进行了金相检验。结果表明：显示橘皮缺陷的IF钢卷生产速率较低，退火时间较长，导致其晶粒较粗大，且存在少量混晶，从而冲压时产生橘皮缺陷

2205钢棒材冲击性能不良的原因————作者：刘智勇;

摘要：某热处理厂一批经固溶处理、尺寸为?120 mm×1 200 mm的2205钢棒材冲击韧度较差。为此复查了棒材的化学成分、力学性能、显微组织和冲击试样的断口形貌。结果表明：棒材含有较多的非金属夹杂物，破坏了基体的连续性，因而这批棒材的塑性和韧性较差

锌铝镁镀层锌流纹的形成原因与控制————作者：王松;张志远;冯康杰;周仕泽;

摘要：某钢厂的镀覆40μm厚锌铝镁镀层的带钢表面发现有锌流纹。分析了锌流纹的形成原因，并进行了带钢的3次试生产。结果表明：带钢表面的锌流纹形成与气刀压力、气刀间隙，带钢入锌锅温度及锌液温度等镀覆工艺参数有关。通过将气刀开口度调整到1.0(中间)～1.2 mm(边缘),气刀压力降低到8 kPa,气刀间隙调整为8 mm,以及将带钢入锌锅温度及锌液温度提高至450℃,带钢表面的锌流纹已基本被消除

国标GB/T 13299—2022的主要变化及修订建议————作者：代玉杰;郭曼曼;李存志;

摘要：简要介绍了与GB/T 13299—1991《钢的显微组织评定方法》相比GB/T 13299—2022的主要变化，包括标准名称，适用范围，术语和定义，试样的切取和制备，游离渗碳体，珠光体、魏氏组织和带状组织评定。提出了两点有关修订方面的建议

2024年《热处理》总目次

摘要：<正>~

附板折弯开裂的原因及预防措施————作者：陈立鹏;尚召华;王绪珍;金强光;

摘要：农机链用40Mn钢附板通过折弯成形。一批直附板在冲压成形和去应力退火后折弯至90°时开裂。为揭示附板折弯开裂的原因，对开裂的附板和原材料进行了宏观分析、化学成分分析、硬度检测和金相检验；复查了去应力退火工艺；对直附板进行了调质处理而不再进行去应力退火。结果表明：附板的原组织为铁素体、球状珠光体和少量片状珠光体，符合要求；去应力退火后附板组织为铁素体和片状珠光体，塑性较差，从而折弯成形时开裂；直附板...

钢板冲压成电池壳时产生橘皮状缺陷的原因及预防措施————作者：李凯旋;

摘要：由钢板冲压成的电池壳显示出橘皮状缺陷。对产生橘皮状缺陷的电池壳进行了金相检验和轧制工艺复查。结果表明：这种橘皮状缺陷是钢板的终轧温度偏低，以致钢板在两相区轧制从而产生混晶所致。通过提高终轧温度、提高热轧卷厚度、切除终轧温度超差的钢卷等措施，解决了电池壳冲压时产生橘皮状缺陷的问题

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